<<
>>

2.1. Общие сведения о трансформаторах

Трансформаторами называют электромагнитные устройства, име­ющие две или большее число индуктивно-связанных обмоток и предназначенные для изменения значений переменного напряжения и тока. Трансформатор состоит из ферромагнитного магнитопровода (сердечника) и расположенных на нем обмоток.

Обмотка, подключаемая к источнику преобразуемого напряжения, называется первичной, а обмотки, к которым подключены потребители электрической энергии, – вторичными. В зависимости от назначения трансформаторы подразделяют на трансформаторы питания, согласующие и импульсные[3].

Трансформаторы питанияприменяют в блоках питания радиоустройств и служат для получения переменных напряжений, необходимых дли нормального функцио­нирования аппаратуры. Условно их подразделяют на маломощные (выходная мощность до 1 кВт) и мощные (выходная мощность более 1 кВт), низковольтные (напряжение на обмотках не превышает 1000 В) и высоковольтные. Кроме того, трансформаторы питания дополнительно классифицируют по частоте преобра­зуемого напряжения. По конструкции к трансформаторам питания, близки дроссели. По существу, это однообмоточные трансформаторы, предназначенные для последовательного включения в цепи пульсирующего тока в целях устранения пульсаций этого тока.

Согласующие трансформаторыпредназначены для изменения уровня напряжений (токов) электрических сигналов, несущих полезную информацию. Они позволяют согласовать источник сигналов с нагрузкой при минимальном искажении сигнала. Вместе с активными элементами (транзисторами, лампами) они входят в состав устройств, усиливающих электрические колебания в широкой по­лосе частот. Различают входные, межкаскадные и выходные трансформаторы. Входные трансформаторы включают на входе усилительного устройства для согласования выходного сопротивления источника сигналов, например микрофона, с входным сопротивлением усилителя. Так как уровень входных сигналов сравнительно невелик, то эти трансформаторы должны быть хорошо защищены от воздействия внешних магнитных полей. Межкаскадные трансформаторы согласуют выходное сопротивление предыдущего каскада с входным сопротивлением последующего. Выходные трансформаторы согласуют выходное сопротивление усилителя с внешней нагрузкой. Выходные трансформаторы должны обеспечивать передачу большой мощности от усилителя в нагрузку.

Импульсные трансформаторыпредназначены для формирований, трансформа­ции импульсов малой длительности и изменения полярности. Основным требованием, предъявляемым к импульсным трансформаторам, является требование малых искажений формы трансформируемого импульса.

Несмотря на различие функций трансформаторов, основные физические процессы, протекающие в них, одни и те же. Поэтому трансформаторы различного схемного назначения имеют однотипное устройство.

Магнитопроводы служат для обеспечения более полной связи между первичной и вторичной обмотками и увеличения магнитного потока. Выбор материала магнитопровода зависит от назначения и свойств трансформатора. Для трансформаторов питания широкое распространение получили холоднокатаные стали марок 3411-3424.

В этих сталях при холодной прокатке кристаллы ориен­тируются вдоль направления проката, благодаря чему удается получить более высокую индукцию и меньшие потери. Для трансформаторов применяют три типа магнитопроводов: стержневой, броневой и кольцевой. По конструкции броневые сердечники подразделяют на сердечники, собранные из штампованных пластин, и ленточные.

Трансформаторы со стержневым магнитопроводом (рис. 2.1а и б)имеют не­разветвленную магнитную цепь, на двух его стержнях располагают две катушки с обмотками. Такую конструкцию используют обычно для трансформаторов большой и средней мощности. Так как наличие двух катушек увеличивает площадь теплоотдачи и улучшает тепловой режим обмоток. Трансформаторы с броневым сердечником (рис. 2.1ви г) имеют разветвленную магнитную цепь, обмотки в этом случае размещают на центральном стержне магнитопровода. Такие магнитопроводы используют в маломощных трансформаторах.

Рис. 2.1. Магнитопроводы, используемые в трансформаторах.

Пластинчатые магнитопроводы (рис. 2.1а и в) собирают из отдельных штампо­ванных Ш-образных или П-образных пластин толщиной 0,35–0,5 мм и перемычек. При сборке встык все пластины составляют вместе и соединяют перемычкой.

Ленточные магнитопроводы (рис. 2.1би г) получают путем навивки ленты трансформаторной стали толщиной 0,1–0,3 мм, после чего «витой сердечник» разрезают и получают два С-образных сердечника, на один из которых устанавливают катушки с обмотками, а затем вставляют второй С-сердечник. Потери в ленточных сердечниках меньше, чем в пластинчатых. Это объясняется тем, что в пластинчатых сердечниках магнитные силовые линии часть пути проходят перпендикулярно направле­нию проката, а в ленточных сердечниках линии поля расположены вдоль направления проката по всей длине магнитопровода.

Трансформаторы на тороидальных сердечниках (рис. 2.1д) наиболее сложные и дорогие. Основными преимуществами их являются очень незначительная чув­ствительность к внешним магнитным полям и малая величина потока рассеяния. Обмотки в трансформаторе наматывают равномерно по всему тороиду, что позволяет еще более уменьшить магнитные потоки рассеяния.

Функционирование трансформаторов основано на связи цепей через магнитный поток (рис. 2.2).

При подключении к первичной обмотке, имеющей N1 витков, переменного напряжения u1=U1msinwtв ней появляется переменный ток i1(t)и возникнет магнитный поток Ф1(t), который в основном будет замыкаться через магнитопровод и пронизывать витки как первичной, так и вторичной обмотки, имеющей N2 витков, в результате чего в первичной обмотке индуцируется ЭДС е1(t), а во вторичной – е2(t). Наличие ЭДС е2(t)вызовет появление тока i2(t) во вторичной обмотке, и на нагрузочном резисторе Rнпоявится напряжение u2(t). Ток i2(t) создаст магнитный поток Ф2(t), направленный навстречу потоку Ф1(t), в результате чего в магнитопроводе установится результирующий магнитный поток Фс(t). Незначительная часть потока, создаваемого током i1(t), замыкается не через магнитопровод, а через воздух. Этот поток называется потоком рассеяния Фs1(t), точно так же существует поток рассеяния вторичной обмотки Фs2(t). В правильно сконструированном трансформаторе потоки рассеяния ничтожно малы и ими можно пренебречь.

Рис. 2.2. Устройство двухобмоточного трансформатора.

Количество вторичных обмоток трансформатора определяется его функциями.

2.2. Расчет трансформаторов питания

Исходные данные для расчета однофазного сетевого трансформатора с частотой сети 50 Гц

Для приведенной на рис. 2.3 схемы трансформатора выбрать магнитопровод, рассчитать параметры обмоток и определить массу трансформатора [4].

Рис. 2.3. Схема подключения однофазного сетевого трансформатора.

Таблица 2.1

Исходные данные для расчета

однофазного сетевого трансформатора с частотой сети 50 Гц

№ варианта

(две

последние цифры

зачетной книжки)

Напряжения на вторичных

обмотках, В

Токи

в нагрузках,

А

Максимальная магнитная индукция

Вm, Тл

Средняя плотность тока в

обмотках gср, А/мм2

U2.1 U2.2 I2.1 I2.2
1 2 3 4 5 6 7
01, 34, 67 5 300 6 0,1 1,3 2,4
02, 35, 68 5 400 8 0,1 1,3 2,3
03, 36, 69 8 350 5 0,2 1,35 2,2
04, 37, 70 10 250 8 0,2 1,35 2,1
05, 38, 71 10 300 7 0,2 1,35 2,1
06, 39, 72 10 400 9 1,1 1,35 2,2
07, 40, 73 12 500 5 0,2 1,35 2,0
08, 41, 74 12 300 6 0,2 1,35 2,0
09, 42, 75 12 400 10 0,15 1,35 1,9
10, 43, 76 15 400 8 0,25 1,35 1,9
11, 44, 77 15 500 10 0,15 1,35 1,9
12, 45, 78 15 300 12 0,2 1,35 1,8
13, 46, 79 20 400 8 0,2 1,35 1,8
14, 47, 80 20 500 10 0,15 1,35 1,7
15, 48, 81 20 450 10 0,3 1,3 1,7
16, 49, 82 25 800 8 0,15 1,3 1,7
17, 50, 83 25 700 10 0,2 1,25 1,65
18, 51, 84 25 600 12 0,15 1,25 1,6
19, 52, 85 30 400 8 0,3 1,25 1,6
20, 53, 86 30 500 10 0,2 1,25 1,6
21, 54, 87 30 600 12 0,15 1,25 1,5
22, 55, 88 40 300 8 0,3 1,25 1,5
23, 56, 89 40 400 10 0,25 1,2 1,5
24, 57, 90 40 500 11 0,2 1,2 1,5
25, 58, 91 50 800 8 0,15 1,2 1,5
26, 59, 92 50 600 10 0,15 1,2 1,45
27, 60, 93 50 700 12 0,1 1,2 1,45
28, 61, 94 60 500 8 0,3 1,2 1,45
29, 62, 95 60 800 10 0,2 1,2 1,4
30, 63, 96 60 700 10 0,1 1,2 1,4
31, 64, 97 20 900 15 0,1 1,3 1,7
32, 65, 98 25 800 20 0,2 1,25 1,5
33, 99, 66, 00 15 700 20 0,1 1,3 1,6

Методические указания и пример расчета однофазного сетевого трансформатора с частотой сети 50 Гц

Схема подключения трансформатора приведена на рис. 2.3.

Исходные данные для расчета:

напряжение на вторичных обмотках – U2.1 = 15 B, U2.2 = 400 B;

токивнагрузках – I2.1 =10 A, I2.2 = 0,2 A;

максимальная магнитная индукция в магнитопроводе – Вm = 1,35 Тл;

средняя плотность тока в обмотках – gср = 1,9 А/мм2;

частота сети – fc = 50 Гц.

1. Выбор магнитопровода

Мощность, отдаваемая трансформатором в нагрузку:

,

.

Размеры магнитопровода, необходимые для получения от трансформатора заданной мощности, могут быть найдены на основании выражения

, (2.1)

где Sс – геометрическая площадь сечения сердечника (рис. 2.4);

Sок – геометрическая площадь сечения окна (рис. 2.4);

Кзм – коэффициент заполнения по меди, равный отношению площади сечения меди Sм обмоток к геометрической площади окна магнитопровода Sок, для броневых пластинчатых магнитопроводов,

Кзм = 0,2 ¸ 0,4;

Кзс – коэффициент заполнения по стали, равный отношению площади сечения стали Sст к геометрической площади сечения сердечника Sс, Кзс = 0,85 ¸ 0,95.

Рис. 2.4. Броневой пластинчатый магнитопровод: Sок = hc, Sок = ab.

Выбираем Кзм = 0,3, Кзс = 0,9.

Подставляем в (2.1) численные значения параметров:

.

Из табл. 2.8 выбираем магнитопровод с ближайшим большим значением SсSок = 328 см4; масса магнитопровода Gст = 2,53 кг; Sс = 12,8 см2; средняя длина магнитной силовой линии lc = 27,4 см.

2. Расчет обмоток трансформатора

Действующее значение ЭДС первичной обмотки трансформатора:

, (2.2)

где DU1 – относительное падение напряжения на первичной обмотке.

Значения DU1 выбираем из табл. 2.2.

Таблица 2.2

Относительные падения напряжений

на обмотках трансформаторов

Час-тота, Гц Конструк-

ция магнитопровода

Вели-чина

Суммарная мощность вторичных обмоток

SР2, В?А

5-15 15-50 50-150 150-300 300-1000 1000-2500

50

Броневая DU1% 20-13 13-6 6-4,5 4,5-3 3-1 -
DU2% 25-18 18-10 10-8 8-6 6-2 -
Стержне-вая DU1% 18-12 12-5,5 5,5-4 4-3 3-1 1-0,8
DU2% 33-17 17-9 9-6 6-4 4-2 2-1,0

400

Броневая DU1% 10-8 8-4 4-1,5 1,5-1,0 1,0-0,5 0,5
DU2% 8,5-10 10-5 5-2,0 2,0-1,2 1,2-0,5 0,5
Стержне-

вая

DU1% 7-5 5-2 2-1,0 1,0-1,0 1,0-0,5 0,5
DU2% 8-6,5 6,5-3 3-1,5 1,5-1,0 1,0-0,5 0,4

Для рассчитанной мощности выбираем DU1 =3,75 %:

.

Действующая ЭДС одного витка:

, (2.3)

где Кф – коэффициент формы напряжения первичной обмотки, для синусоидального напряжения Кф = 1,11.

.

Число витков первичной обмотки (округляется до целого числа):

, (2.4)

Действующая ЭДС вторичных обмоток Е2.1 и Е2.2 под нагрузкой

, (2.5)

где DU2 = 7% (см. табл. 2.2):

;

.

Число витков вторичных обмоток:

;

.

Активная составляющая тока первичной обмотки, равная сумме токов нагрузки, пересчитанных на первичную обмотку:

, (2.6)

Активная составляющая тока первичной обмотки, обусловленная потерями в магнитопроводе:

, (2.7)

где Рст – удельные потери в сердечниках из трансформаторных сталей на частоте 50 Гц. Значение Рст = 3,7 Вт/кг выбираем из табл. 2.3:

Таблица 2.3

Удельные потери в броневых сердечниках

из трансформаторных сталей на частоте 50 Гц

Магнитная индукция Bm, Тл 1,2 1,25 1,3 1,35
Удельные потери Рст, Вт/кг 2,5 2,8 3,2 3,7

.

Реактивная составляющая тока первичной обмотки, равная току намагничивания трансформатора:

, (2.8)

где qст – удельная намагничивающая мощность. Из табл. 2.4 выбираем qст = 50 В?А/кг:

Таблица 2.4

Удельная намагничивающая мощность для броневых сердечников из трансформаторных сталей на частоте 50 Гц

Магнитная индукция Bm, Тл 1,2 1,25 1,3 1,35
Удельная намагничивающая мощность qст, В?А/кг 25 30 40 50

.

Полный ток первичной обмотки

, (2.9)

.

Ток холостого хода трансформатора

, (2.10)

.

Сечение проводов обмоток трансформатора

; (2.11)

,

,

.

Диаметр проводов обмоток трансформатора:

; (2.12)

,

,

.

Рассчитанные значения диаметров проводов округляются до ближайшего большего стандартного значения (обычно до сотых долей миллиметра). Тогда; ; .

Исходные данные для расчета однофазного сетевого трансформатора с частотой сети 400 Гц

Для приведенной на рис. 2.3 схемы трансформатора выбрать магнитопровод и рассчитать параметры обмоток.

Таблица 2.5

Исходные данные для расчета

однофазного сетевого трансформатора

№ варианта

(две

последние цифры

зачетной книжки)

Напряжения на вторичных

обмотках, В

Токи

в нагрузках,

А

Максимальная магнитная индукция

Вm, Тл

Средняя плотность тока в

обмотках gср, А/мм2

U2.1 U2.2 I2.1 I2.2
1 2 3 4 5 6 7
01, 34, 67 5 300 6 0,1 1,2 5,0
02, 35, 68 5 400 8 0,1 1,2 4,5
1 2 3 4 5 6 7
03, 36, 69 8 350 5 0,2 1,15 4,0
04, 37, 70 10 250 8 0,2 1,15 4,2
05, 38, 71 10 300 7 0,2 1,15 4,0
06, 39, 72 10 400 9 1,1 1,15 4,3
07, 40, 73 12 500 5 0,2 1,15 4,0
08, 41, 74 12 300 6 0,2 1,2 4,5
09, 42, 75 12 400 10 0,15 1,1 3,8
10, 43, 76 15 400 8 0,25 1,1 3,5
11, 44, 77 15 500 10 0,15 1,05 3,2
12, 45, 78 15 300 12 0,2 1,05 3,2
13, 46, 79 20 400 8 0,2 1,05 3,1
14, 47, 80 20 500 10 0,15 1,00 3,0
15, 48, 81 20 450 10 0,3 1,00 2,9
16, 49, 82 25 800 8 0,15 1,00 2,8
17, 50, 83 25 700 10 0,2 0,95 2,7
18, 51, 84 25 600 12 0,15 0,95 2,7
19, 52, 85 30 400 8 0,3 0,9 2,6
20, 53, 86 30 500 10 0,2 0,9 2,5
21, 54, 87 30 600 12 0,15 0,9 2,4
22, 55, 88 40 300 8 0,3 0,9 2,4
23, 56, 89 40 400 10 0,25 0,9 2,3
24, 57, 90 40 500 11 0,2 0,85 2,3
25, 58, 91 50 800 8 0,15 0,85 2,2
26, 59, 92 50 600 10 0,15 0,85 2,1
27, 60, 93 50 700 12 0,1 0,85 2,0
28, 61, 94 60 500 8 0,3 0,8 2,0
29, 62, 95 60 800 10 0,2 0,8 1,9
30, 63, 96 60 700 10 0,1 0,8 1,9
31, 64, 97 20 900 15 0,1 0,8 1,9
32, 65, 98 25 800 20 0,2 0,8 1,8
33, 99, 66, 00 15 700 20 0,1 0,8 1,8

Методические указания и пример расчета однофазного сетевого трансформатора с частотой сети 400 Гц

Схема подключения трансформатора приведена на рис. 1.1.

Исходные данные для расчета:

напряжение на вторичных обмотках – U2.1 = 15 В, U2.2 = 400 В;

токи в нагрузках – I2.1 = 10 А, I2.2 = 0,2 А;

максимальная магнитная индукция в магнитопроводе – Вm = 1,1 Тл;

средняя плотность тока в обмотках – gср = 3,5 А/мм2;

частота сети – fс = 400 Гц.

Очевидно, что мощность, отдаваемая трансформатором в нагрузку, та же, что и в предыдущем примере: Рн = 230 Вт.

По формуле (2.1) определяем размеры магнитопровода, необходимые для получения от трансформатора заданной мощности:

.

Из табл. 2.8 выбираем магнитопровод Ш16´25, у которого ScSок = 25,6 см4; масса магнитопровода Gст = 0,4 кг;Sс = 4 см2; средняя длина магнитной силовой линии lс = 13,7 см.

Действующее значение ЭДС первичной обмотки трансформатора определяем по формуле (2.2), значение DU1 = 1,25 % выбираем из табл. 2.2:

.

Действующая ЭДС одного витка (2.3):

.

Число витков первичной обмотки (2.4):

.

Действующие ЭДС вторичных обмоток Е2.1 и Е2.2 под нагрузкой определяем по формуле (2.5), значение DU2 = 1,6 % выбираем из табл. 2.2:

;

.

Число витков вторичных обмоток:

;

.

Активная составляющая тока первичной обмотки, равная сумме токов нагрузки, пересчитанных на первичную обмотку (2.6):

.

Активную составляющую тока первичной обмотки, обусловленную потерями в магнитопроводе, определяем по формуле (2.7), где выбираем из табл. 2.6:

Таблица 2.6

Удельные потери в броневых сердечниках

из трансформаторных сталей на частоте 400 Гц

Магнитная индукция Bm, Тл 0,8 0,85 0,9 0,95 1,0 1,05 1,1 1,15 1,2
Удельные потери Рст, Вт/кг 10 11,25 12,5 13,75 15 16,25 17,5 18,75 20

.

Реактивную составляющую тока первичной обмотки, равную току намагничивания трансформатора, определяем по формуле (2.8), где

qст = 130 В?А/кг выбираем из табл. 2.7:

Таблица 2.7

Удельная намагничивающая мощность для броневых сердечников из трансформаторных сталей на частоте 400 Гц

Магнитная индукция Bm, Тл 0,8 0,85 0,9 0,95 1,0 1,05 1,1 1,15 1,2
Удельная намагничивающая мощность

qст, В?А/кг

30 35 40 50 60 80 100 130 160

.

Полный ток первичной обмотки (2.9):

.

Ток холостого хода трансформатора (2.10):

.

Сечение проводов обмоток трансформатора (2.11):

;

;

.

Диаметр проводов обмоток трансформатора (2.12):

;

;

.

Рассчитанные значения диаметров проводов округляются до ближайшего большего стандартного значения: ; ; .

Таким образом, увеличение частоты сети в 8 раз позволяет: уменьшить массу магнитопровода в 6,3 раза; уменьшить число витков в обмотках в 2 раза; ток холостого хода уменьшить более чем в 2 раза.

Таблица 2.8

Броневые пластинчатые магнитопроводы

Магнито

провод

Размеры, мм

Справочные величины
Площадь сечения магнитопровода, см2 Средняя длина магнитной силовой линии, см Площадь сечения стали х площадь окна, см4 Масса магнитопровода, кг Ориентировочная мощность трансформатора, ВА
f =

50 Гц

f =

400 Гц

a h c C H B Sст lст SстSок Gст SР2
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
Ш09Х09

Ш09Х12

9 22,5 9 36 31,5 9

12

0,81

1,08

7,72 1,62

2,16

0,045

0,060

2,0

2,5

15

17

Ш12Х10

Ш12Х12

Ш12Х16

Ш12Х20

Ш12Х25

Ш12Х32

12

30

12

48

42

10

12

16

20

25

32

1,08

1,44

1,92

2,40

3,00

3,84

10,03

4,3

5,2

6,8

8,6

10,8

13,7

0,090

0,110

0,140

0,180

0,230

0,280

5,0

5,5

7,0

8,5

10,0

12,0

30

33

44

52

60

68

Ш16Х10

Ш16Х12

Ш16Х16

Ш16Х20

Ш16Х25

Ш16Х32

Ш16Х40

16

40

16

64

56

10

12

16

20

25

32

40

1,44

1,92

2,56

3,20

4,00

5,12

6,40

13,7

10,2

12,1

16,6

20,5

25,6

32.6

41

0,156

0,190

0,260

0,320

0,400

0,510

0,630

9

12

15

18

22

27

32

55

72

92

110

130

150

170

Ш20Х12

Ш20Х16

Ш20Х20

Ш20Х25

Ш20Х32

Ш20Х40

Ш20Х50

20

50

20

80

70

12

16

20

25

32

40

50

2,4

3,2

4,0

5,0

6,4

8,0

10,0

17,14

24

32

40

50

64

80

100

0,30

0,40

0,50

0,62

0,80

0,99

1,24

20

27

32

40

48

58

70

125

160

185

220

260

320

370

Ш25Х16

Ш25Х20

Ш25Х25

Ш25Х32

Ш25Х40

Ш25Х50

Ш25Х64

25

62,5

25

100

87,5

16

20

25

32

40

50

64

4,0

5,0,

6,25

8,0

10,0

12,5

16,0

21,40

62,5

78

97,5

125

156

195

250

0.62

0,77

0,97

1,23

1,55

1,93

2,47

50

60

72

90

100

130

155

280

325

385

480

525

655

730

Ш32Х20

Ш32Х25

Ш32Х32

Ш32Х40

Ш32Х50

Ш32Х64

Ш32Х80

32

80

32

128

112

20

25

32

40

50

64

80

6,4

8,0

10,2

12,8

16,0

20,4

25,6

27,4

164

205

261

328

410

522

656

1,27

1,58

2,02

2,53

3,17

4,04

5,07

110

140

170

210

250

300

360

600

740

900

1 000

1 160

1 400

1 600

Ш40Х25

Ш40Х32

Ш40Х40

Ш40Х50

Ш40Х64

Ш40Х80

Ш40Х100

40

100

40

160

140

25

32

40

50

64

80

100

10,0

12,6

16,0

20,0

25,6

32,0

40,0

34,3

400

512

640

800

025

1 280

1600

2,47

3,16

3,96

4,95

6,32

7,92

9,86

250

310

375

450

550

600

800

1 250

1 550

750

2050

2400

2650

3150

Примечания: 1. Масса магнитопровода рассчитана для пластины толщиной 0,35 мм с плотностью 7,55 г/см3 (ГОСТ 802-58). Масса магнитопровода из пластаны другой толщины подсчитывается по формуле , где kст - коэффициент заполнения сталью.2. Мощность трансформатора рассчитана из условия среднеобъемного превышения температуры, равного 50 °С.

Еще раз вернемся к формуле, связывающей габариты и массу трансформатора (Sc?Sок) с мощностью, отдаваемой в нагрузку (Рн) [3]:

.

Очевидно, что существенного уменьшения габаритов и массы трансформатора при заданной мощности, отдаваемой в нагрузку, можно добиться только за счет увеличения частоты напряжения, подаваемого на первичную обмотку. В современной аппаратуре, как правило, используют трансформаторы питания с частотой десятки килогерц. Это позволяет уменьшить их габариты в десятки раз по сравнению с классическими трансформаторами, непосредственно подключаемыми к сети переменного тока частотой 50 Гц.

Контрольные вопросы

1. Укажите назначение трансформаторов питания.

2. Как выбирается магнитопровод (сердечник) трансформатора?

3. В чем отличие трансформатора минимальной стоимости от трансформатора минимальной массы?

4. Какие сердечники используются в трансформаторах большой и средней мощности?

5. Какие сердечники используются в трансформаторах малой мощности?

6. Какие сердечники используются в трансформаторах с высокой частотой сети?

7. Как определяется количество витков в обмотках трансформатора?

8. Почему нежелательно уменьшать габариты трансформатора за счет увеличения плотности тока в обмотках?

9. Каким образом можно существенно уменьшить габариты и массу трансформатора?


<< | >>
Источник: Левашов Ю.А., Белоус И.А.. ЛЕКТРОПИТАНИЕ УСТРОЙСТВ И СИСТЕМ СВЯЗИ [Текст]: учебное пособие / Ю.А. Левашов, И.А. Белоус. – Владивосток: Изд-во ВГУЭС,2016. - 205 с.. 2016
Помощь с написанием учебных работ

Еще по теме 2.1. Общие сведения о трансформаторах:

  1. § 35. Общие сведения
  2. 6.1. Общие сведения и классификация
  3. Глава 1. Общие сведения об источниках электропитания
  4. 1.1. Расчет однофазного сетевого трансформатора с частотой сети 50 Гц
  5. 1.2. Расчет однофазного сетевого трансформатора с частотой сети 400 Гц
  6. Носителями сведений, составляющих государственную тайну, являются материальные объекты, в том числе физические поля, в которых сведения
  7. Статья 19.7.8. Непредставление сведений или представление заведомо недостоверных сведений в федеральный орган исполнительной власти, осуществляющий функции по контролю и надзору в сфере здравоохранения Комментарий к статье 19.7.8
  8. Методические указания и пример расчета однофазного сетевого трансформатора с частотой сети 400 Гц
  9. Статья 19.7.1. Непредставление сведений или представление заведомо недостоверных сведений в орган, уполномоченный в области государственного регулирования тарифов Комментарий к статье 19.7.1
  10. Расчет трансформаторов питания
  11. Статья 19.8.1. Непредоставление сведений или предоставление заведомо ложных сведений о своей деятельности субъектами естественных монополий и (или) организациями коммунального комплекса Комментарий к статье 19.8.1
  12. 6.3. АКТИВНЫЕ СИСТЕМЫ МИРА - АККУМУЛЯТОРЫ И ТРАНСФОРМАТОРЫ И ИХ РОЛЬ В ПОЗНАНИИ СУЩНОСТИ ПРИРОДНЫХ И СОЦИАЛЬНЫХ ПРОЦЕССОВ
  13. I. Краткие сведения о лицах, входящих в состав органов управления эмитента, сведения о банковских счетах, об аудиторе, оценщике и о финансовом консультанте эмитента, а также об иных лицах, подписавших проспект
  14. Подробные сведения о балансе компании
  15. Статья 26.10. Истребование сведений Комментарий к статье 26.10
  16. Отнесение сведений к государственной тайне и их засекречивание осуществляется
  17. 5. Типичные сведения о следах.
  18. Статья 66. Сведения, недопустимые в качестве доказательств
  19. Подробные сведения о любой декларации ничтожности компании